Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности




Скачать 431.84 Kb.
НазваниеМетодические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности
страница3/3
Дата публикации07.11.2013
Размер431.84 Kb.
ТипМетодические указания
skachate.ru > Математика > Методические указания
1   2   3
к ) = (m2 + m3) ( ), (30)

где m1– масса верхней половины штампа, кг;

m2 – масса ползуна, кг;

m3 – масса шатуна, кг.

mк - идеальное приведённое плечо приложения силы , м;

v - линейная скорость ползуна, м / с;

  • - угловая скорость коленчатого вала, рад/с.

Линейная скорость ползуна на участке торможения при изменении угла непрерывно меняется, поэтому для расчёта плеча допустимо принять её среднюю величину на участке торможения (см. 1.1. Кинематический анализ).

В кривошипных прессах применяют дисковые и ленточные тормоза. По характеру проектирования могут выполняться проверочный и проектировочный расчёты. Проверочный - оценивает необходимый тормозной момент из расчёта усилия прижатия ведомых и тормозных поверхностей между собой при существующей конструкции и размерах тормоза. Проектировочный - сводится к выбору размеров минимально допустимых поверхностей трения и необходимого усилия прижатия при допустимых нагрузках на материал тормозных элементов.


2.4.1 Проектировочный расчёт дискового тормоза
Оценка величины развиваемого тормозного момента проводится по формуле:

M = P f m ; (31)

где P- усилие прижатия тормозных дисков, Н;

f - коэффициент трения между накладками и опорным диском, для

накладок из феродо или ретенакса f = 0,3 - 0,4 ;

m - число поверхностей трения ;

D - средний диаметр контакта диска и накладок или вставок, м.

Величина потребного усилия прижатия, которое создаётся пружинами тормоза, будет составлять:

P = . (32)

Усилие, создаваемое пружинами и их необходимое количество можно определить по формулам 22-25, см. раздел 2.3.2.

2.4.2 Проверочный расчёт дискового тормоза .
Он сводится к определению величины максимального допустимого тормозного момента , который может быть обеспечен при выбранных параметрах элементов тормоза. Для однодискового тормоза, имеющего две поверхности трения, со вставками в диске:

M = q F f n D, (33)

где q - допустимое давление на материал вставки 1,0 - 1,2 МПа при частоте вра

щения вала тормоза до 180 об / мин и 0,4 - 0,8 МПа при большей частоте;

F- площадь фрикционной контактной поверхности одной вставки, м;

n - число вставок на диске.

Площадь вставок F зависит от принимаемого их числа и допустимого напряжения на материал вставок, а также усилия, создаваемого при прижатии их нажимным диском. Усилие создаётся пружинами тормоза.

Для тормоза со сплошными фрикционными дисками (накладками):

M = q f m [( )- ( )] , (34)

где q - допустимое давление на материал накладок 0,4 - 0,5 МПа при частоте

вращения вала тормоза до 180 об/мин и 0,1-0,2 МПа при большей частоте;

, - наружный и внутренний радиусы фрикционных дисков(накладок).



2.4.3 Проверочный расчёт ленточного тормоза
Наиболее распространённым является простой ленточный тормоз с шарнирно-колодочными лентами. В качестве фрикционного материала применяют накладки из вальцованной или плетёной ленты и прессованные вставки из фрикционных материалов.

Проверочный расчёт предполагает существующий по конструктивным параметрам тормоз. В задачу входит оценка необходимого потребного усилия на сбегающей ветви, чтобы обеспечить необходимый тормозной момент M, Нм.

Окружное усилие на тормозном барабане Р, Н равно:

Р = . (35)

В свою очередь окружное усилие определяется как разность между усилиями в набегающей и сбегающей ветви:

Р= S - S или Р= S( e - 1) ,

где - угол фрикционного контакта ленты и тормозного барабана;

e = 2,72 - основание натурального логарифма;

f = 0,3 - коэффициент трения между лентой и барабаном [ 2 ] .

Тогда усилие на набегающей ветви должно быть равно:

S = . (36)

По усилию сбегающей ветви , с учётом кинематической схемы привода тормоза, рассчитывается тормозная пружина.

3.4.3.2 Проектировочный расчёт ленточного тормоза
Необходимо задаться диаметром тормозного барабана Dб и шириной контакта с тормозной лентой B , которую рекомендуют [2] в пределах B = ( 0,3 - 0,4 ) Dб. Усилие на сбегающей ветви ленты, величина которой обусловлена необходимой работой торможения:

S = . (37)

Для оценки допустимой нагрузки на накладки тормозной ленты необходимо знать усилие на набегающей ветви S , которое рассчитывается :

S = S e. (38)

Наибольшее давление в ленте будет составлять:

q = 2  1,2 Мпа . (39)

Если условие соблюдается, то расчет может быть оставлен, но если расчётное величина q  1,2, то необходимо увеличивать либо диаметр тормозного барабана, либо ширину ленты.

Оценка показателя износа фрикционных поверхностей тормоза аналогична расчёту этого показателя для муфты и определяется:

К = а  р  n, (40)

где а = 1,05 - 1,15

F - площадь контактного трения обкладок;

р = 0,1 - 0,9 коэффициент использования частоты ходов;

n - номинальная частота ходов в минуту.

Показатели износа не должны превышать для однодискового тормоза со вставками из ретинакса 0,6 - 0,7 МДж / м  мин ; для многодисковых тормозов с накладками 0,3 - 0,4 МДж / м  мин ; для ленточных тормозов 1,0 - 1,2 МДж / м мин .


  1. ^ РАСЧЁТЫ ДЕТАЛЕЙ ПРЕССА НА ПРОЧНОСТЬ


3.1 Расчет валов
Расчет приводных и промежуточных валов, если они имеются, проводится по принятой методике [5], с приведением эпюр и расчетом суммарных напряжений в опасных сечениях.

Главные валы кривошипных прессов выполнятся в виде кривошипных, коленчатых и эксцентриковых. При проектировании основные размеры валов определяются исходя из номинального усилия прессов [2]. Методика расчета главных валов предполагает расчет суммарных напряжений в опасных сечениях, определяемых путем построения эпюр по эскизу вала и схеме его нагружения.

3.1.1 Кривошипный вал
Нагрузка Р=Рмах (рисунок 1) на шатунную шейку со стороны ползуна через шатун вызывает изгибающие напряжения, которые будут максимальными в сечении 1-1.

Величина напряжения от изгиба составит:

,

где изгибающий момент ;

Рмах - максимальное усилие от технологической нагрузки.

Расстояние Х1-1 определяется от центра приложения нагрузки в шатунной шейке до рассматриваемого сечения 1-1.

Полученное расчётное значение величины напряжения сравниваем с допустимым для материала, из которого изготовлен вал. Известно [5,6], что для валов рекомендуются стали 40Х, 45, 50, которые имеют соответствующие пределы текучести [6]: ст.40Х – 50 кг/мм2 (500 МПа), ст.45 и 50 – 28 кг/мм2 (280 МПа). Рассчитанное значение сравниваем с допустимым = []. В свою очередь [] =/ n, где n – коэффициент запаса прочности, который для переменных нагрузок принимают в значениях n = 1,5…3,5 [6].

Для сечения 1-1 крутящего момента практически нет, а момент трения в шатунной шейке, который на порядок ниже момента от технологических нагрузок, в расчёт не принимается.

Для сечения 2-2 напряжения будут суммироваться от изгиба и кручения. Следует помнить, что максимальное усилие от технологической нагрузки может не соответствовать максимальному крутящему моменту.

Для сечения 2-2 изгибающий момент Ми 2-2 будет равен:

Ми 2-2 =  Х2-2.

Здесь – усилие от технологической нагрузки при рассматриваемом положении главного вала. Если в расчёте будет подставлено значение Рмах, то для него следует использовать соответствующий этому положению крутящий момент. Если же используется максимальный крутящий момент, то для этого момента выбирается соответствующее технологическое усилие.

Напряжение изгиба и 2-2 для сечения 2-2 равно:

и 2-2 = =.

Напряжение кручения кр рассчитывается:

кр 2-2 = =.

При этом Мкр2-2 – выбирается из графика моментов на главном валу, либо рассчитывается как:

Мкр2-2 = = (mк + mк f),

Суммарное напряжение вала в сечении 2-2 равно:

.

Суммарное напряжение сравниваем с допустимым:

= [], [] = т / n.

Сечение 3-3 кривошипного вала испытывает нагрузку от внешней силы G и от максимального крутящего момента, который воздействует на хвостовик вала. Нагрузка G может возникать от веса, находящегося на хвостовике маховика, либо от веса и нагрузки зубчатого колеса, при многоступенчатом приводе.

Напряжение от изгиба и равно:

и = .

Напряжение от кручения:

.

Суммарное напряжение: ; .
3.1.2 Коленчатый вал
Расчёт коленчатого вала можно начать с шатунной шейки, сечение 1-1 ( рисунок 2 ). Представляя её как двухопорную балку, опорами для которой являются боковые щеки и считая, что нагрузка через шатунные вкладыши передаётся в сосредоточенном виде, что несколько завышает расчётное напряжение в сравнении с фактическим, можно оценить напряжения изгиба в опасном сечении под действующей силой :

= [ ] .

Напряжение кручения в сечении 1-1 возникает только от момента трения, который при коэффициенте трения f составляет: Мтр = f dш /2, тогда :

.

Суммарный момент в шатунной шейке равен:

. .

Следующим опасным сечением является 2-2. В этом сечении действуют напряжения изгиба от силы Рмах и крутящего момента Мкр, который соответствует силе Рмах .

При расчёте напряжения изгиба необходимо знать реакции в коренных опорах вала RA и RB. (рис.2)

Зная, что RA+ RB = РмахG и MA = 0.

Рмах ( X2-2 /2 + l /2) + RB ( X2-2 + l /2) - G (X2-2+l+X3-3+l /2 ) =0 .

RB=.

Напряжения в сечении 2-2 :

, .

Следует проверить напряжения в коренной шейке при максимальном крутящем моменте Мкр мах и усилии Р , соответствующе максимальному моменту. Использование в расчёте одновременно сочетания максимального усилия Рмах и максимального крутящего момента Мкр мах может возникать только в особых случаях, которые должны обосновываться.

Результирующее напряжение в сечении 2-2 определяется по формуле:

.

На хвостовике вала (сечение 3-3) действуют напряжения изгиба от внешней силы G и максимального крутящего момента:

, ,

В щеках коленчатого вала от усилия возникают несколько напряжений. В зависимости от угла поворота вала , усилие можно разложить на нормальное Рн, которое стремится сжать щеку и тангенциальное РТ , которое стремится изогнуть щеку в её боковой плоскости. Кроме двух названных, щека дополнительно изгибается в сторону пальца под действием момента от консольной нагрузки. Так как сила от нагрузки распределяется между двух щек, то на каждой /2. От действующих сил напряжение сжатия с:

.

Напряжение изгиба:

.

Результирующее наибольшее напряжение в боковой плоскости щеки равно:

.

При этом щека испытывает дополнительный изгиб от консольного приложения нагрузки, которая приходится на шатунный палец. Эта нагрузка, с учётом двух щек, составляет /2 и вызывает изгибающий момент равный:

.

От этого момента напряжение изгиба в щеке, лежащей в плоскости осей вала и шатунной шейки, будет равно:

.

Результирующее напряжение в щеке коленчатого вала составит:

.

Так как опасно максимальное, то:

.

3.1.3 Эксцентриковый вал
Расчет сводится к оценке суммарных напряжений в месте перехода коренной шейки к эксцентрику 1-1 и хвостовика вала к коренной шейке 2-2. Методика расчета схожа с расчетом коленчатого вала и начинается с оценки реакций RA и RB. Затем определяется изгибающий момент со стороны привода в сечении 1-1:

Ми1-1 = RB l /2.

Напряжение изгиба этого сечения определится :

.

Напряжение кручения этого же сечения равно :

.

Проверку суммарных напряжений следует выполнять дважды: при максимальном усилии на ползуне и, соответствующем этому положению ползуна крутящем моменте, а также при максимальном крутящем моменте и усилии на ползуне, которое соответствует этому моменту.

Суммарное усилие находим:

.

Суммарное напряжение в сечении 2-2 определим, как для консольного вала. Напряжение изгиба будет определяться нагрузкой на консоли G и составлять :

.

Величина напряжений кручения:

.

, .

Коэффициент запаса прочности рекомендуется [5] в пределах двух: n =2.

Центральная (опорная) часть эксцентрика, значительно большая по диаметру в сравнении с шейками, проверки не требует.

3.2 Шатун
Наиболее распространенные толкающие шатуны рассчитываются на сжатие и изгиб, кроме того, для шатунов с винтом резьба шатуна проверяется на смятие и изгиб.

Определяются сжимающие напряжения сж, Мпа,  в опасном сечении шатуна [3]:

   сж = Рмах / Fш ,

где Fш - площадь опасного сечения, м2.

Изгибающий момент в расчетном сечении Mи, Нм:

Mи  = fРмах [rв - x( rа  + rв )/L], (41)

где f - коэффициент трения в подпятнике; x - расстояние расчетного сечения

от оси малой головки шатуна rв , м.

Напряжение изгиба :

   и = M и  / W ш ,

где Wш - момент сопротивления изгибу расчетного сечения шатуна, м3.

Результирующее напряжение:

  рез =  сж +  и   [т ] .

Напряжение смятия резьбы:

   и  =  [см ] ,  (42)

где n - число витков резьбы, воспринимающих нагрузку n= 6 -10;

kн =5s/dо - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения

нагрузки по виткам;

dо и s - наружный диаметр и шаг резьбы соответственно для винта;

dB -внутренний диаметр для шатуна ( гайки ).

Напряжение изгиба витков резьбы:

   и  =  [ и ] ,  (43)

где  1=h/s - коэффициент толщины витка.
3.3 Станина. Открытый тип.
Станины открытого типа подвергаются внецентренному растяжению. Результатом такого приложения нагрузки в стойке станины действуют суммарные напряжения от растяжения и изгиба . В зависимости от конструкции станины момент и усилие могут приходиться либо полностью на одну стойку, либо делиться между двумя, что следует учитывать при расчёте.

, (44)

где- изгибающий момент, действующий на стойку пресса , Нм: =  y

- максимальное усилие от технологической операции на прессе, н:

y - расстояние от линии приложения максимального усилия до нейтрального

сечения стойки станины, м ;

^ F - площадь сечения стойки в рассчитываемом сечении, м;

W- момент сопротивления сечения, м.

Стойки станины, как правило, прямоугольные, могут выполняться сплошного сечения и пустотелые. Для прямоугольных - момент сопротивления сечения W рассчитывается:

W = ,

где b , h - ширина и высота сечения , на которые действует изгибающий

момент.

Если стойки станины выполнены пустотелыми, то их форму сводим до прямоугольного сечения и тогда момент сопротивления будет определяться:

W = ,

где b , b - наружная и внутренняя ширина сечения;

h , h - наружная и внутренняя высота сечения.

Полученное при расчёте максимальное напряжение не должно превышать допустимое для материала станины. Станины отливаются из чугуна СЧ 25, либо отливают и (или) сваривают из стали ст. 3. Так как расчёты станин производят на статическую прочность, то для станин из чугуна коэффициент запаса прочности рекомендуется n = 10 - 20, а для стальных станин n = 5 - 10 [4].

В процессе расчёта станины необходимо оценивать величину её деформации под нагрузкой.

Cуммарная деформация станины по линии действия максимального усилия равна [2]:

, (45)

где l1 , l2 - длины поперечен и стоек станины, м;

I1 , I2 , I3 - момент инерции поперечин и стойки, м4 ;

F1 , F2 , F3 - площадь поперечного сечения поперечин и стойки, м2 ;

E , G - модули упругости при растяжении и сдвиге, МПа.

Для стальной станины Е = 2,0МПа, G = , для чугунной литой станины E = 1,0 МПа [ 4 ].

k - коэффициент формы сечения, k = 1,2 для сечения с формой сплошного

прямоугольника; k = 1,7 - 2,0 для сечения с формой полого прямоугольника.

Суммарный угол ( рад.) поворота оси инструмента под воздействием максимального усилия составит:

. (46)

Расчётный угол перекоса не должен превышать допускаемый требованиями на величину разнотолщинности между крайними точками по столу пресса в изготовляемой детали, которая определяется допуском на изделие.

3.3.1 Станина закрытого типа
Станины закрытого типа, рамной конструкции, имеют повышенную прочность и жесткость. В зависимости от исполнения они могут быть двухстоечными, либо четырёхстоечными. Поэтому при выполнении расчёта необходимо учитывать долю усилия, приходящуюся на стойку станины.

Напряжение в стойке станины равно [ 6 ] :

, (47)

где F, W - площадь поперечного сечения и момент сопротивления стойки .

M- защемляющий момент : ,

где l, l, I, I - соответственно длина и момент инерции поперечины и

стойки.

Величина деформации станины вдоль приложенной нагрузки определяется как суммарная - от деформации стоек , двух поперечин от действия изгибающих моментов и перерезывающих сил .

.

Деформация стоек станины:

= .

Деформация двух поперечин:

.

Деформация по действием поперечных сил:

,

где - площадь сечения поперечины.

Суммарная деформация сопоставляется с предельной величиной отклонения по допуску для выпускаемого изделия.
3.4 Подшипники и подпятник шатуна
Выбор и расчет подшипников качения, установленных на приводном, промежуточном валах производится по стандартной методике, изложенной в [3].

Расчет подшипников скольжения  выполняется по критерию работоспособности [pv], удельным усилиям р, Н/м2 и максимальной скорости скольжения v, м/с [4]. Для коренных шеек коленчатого вала:

, (48)

где - максимальная реакция от технологического усилия на подшипнике;

lо, dо - длина контакта вкладыша и диаметр коренной коренной шейки

главного вала

vо = dо n/60 . (49)

Для шатунной шейки:

. (50)

vа = dа n/60. (51)

Здесь dа, lа - диаметр и длина контакта вкладыша в шатунной шейке соответственно, n - число оборотов главного вала, 1/мин.

Рассчитанные значения сравниваются с допустимыми ра, ро  [р], vа, vо  [v], ро vо,   раvа  [ рv]   для материала подшипника [3]. Вкладыши подшипников шатунной и коренных шеек, как правило, изготавливаются из бронз.

Для бронзы АЖ 9-4 В = 50 кг/мм2 (500 МПа) [6]:

[ро] = .

Подпятник шатуна рассчитывается на давление в контакте рв по формуле :

. (52)

Рассчитанные значения также сравниваются с допустимыми для материала подпятника рв  [р], [5].
3.5 Ползун и направляющие
Для призматических ползунов однокривошипных прессов расчет ведут на сжимающие напряжения в опасном сечении ползуна под шатуном:

  сж = Рмах /Fпол   [  сж ],

где Fпол - площадь опасного сечения ползуна, м 2.

У ползунов с дополнительными направляющими проверяется опасное сечение хобота на изгиб. Расчет ползунов двух- и четырехкривошипных прессов приведен в [4].

  Расчет направляющих проводится по методике [4]. Сила, действующая со стороны ползуна на направляющие, в центре тяжести поверхности, Н:

Nг = Рмах /[ctg( +  ) - f]; (53)

= arc sin (sinрх );

= arc sin f (rа + rв ) /Lн  ,

где f- коэффициент трения ползуна по направляющим;

 Lн - длина направляющих, принадлежащих ползуну, м.

При сочленении ползуна с шатуном с помощью шаровой опоры или цилиндрической головки шатуна момент, действующий на направляющие со стороны шаровой опоры ползуна, Нм :

Mн =Nг ( Lн /2 - b - yв )+ (Рмах Хг) ; (54)

Хг = rв [sin(  + )+f];

yв = rв cos(  + ),  

где b - расстояние по вертикали от оси шаровой опоры до верхнего края ползу-

на, м.

Удельные усилия на направляющие, Н/м 2 :

рN =Nг /( Lн a ); (55)

pМ =6 Mн /( Lн2 a ); (55)

pmax = рN + pМ ,   (56)

где а - ширина направляющих, м.

Максимальное удельное усилие pmax определяет износ направляющих, поэтому его необходимо сравнить с минимальным допускаемым удельным усилием [р] контактной пары направляющие ползуна - станины.
3.6 Предохранитель
В кривошипных прессах используются предохранители различного типа, одним из наиболее часто встречающихся является срезной чашечный предохранитель. Толщину h  срезающейся при перегрузке пластины можно определить по следующей формуле [2]:

. (57)

где Dср  - диаметр окружности среза, м, в - предел прочности материала пре-

дохранителя, МПа.
^ 4.СМАЗКА ОБОРУДОВАНИЯ И ВЫБОР СРЕДСТВ МЕХАНИЗАЦИИ
В пояснительной записке помимо расчетов оборудования должна быть описана система смазки, приведена схема смазки пресса с указанием точек смазки, используемых смазочных материалов и периодичности их подачи.

В соответствии с заданием, целью курсового проекта является проектирование механизированного комплекса или линии для выполнения заданной технологической операции. При этом должны обеспечиваться: механизация подачи материала или заготовки в штамп, передачи заготовки с одной позиции штамповки на другую, удаления детали(заготовки) из штампа, удаления отходов, транспортировки заготовки к прессу и от него, а также, при необходимости, смазки материала, кантовки заготовок, укладки и т.д. Работоспособность комплекса (линии) должна обеспечиваться устройствами управления и следящими устройствами. Рекомендации по выбору и расчету средств механизации и автоматизации приведены в [8,т.1], [9-12].


^ 5.ОФОРМЛЕНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
Пояснительная записка к курсовому проекту должна включать: титульный лист, задание, содержание, введение, расчет технологической нагрузки, выбор оборудования и его компоновки, его характеристику, расчет привода и основных деталей машины, описание системы смазки машины, раздел по технике безопасности и охране окружающей среды, список использованных источников, приложения.

Оформление пояснительной записки и графической части проекта выполняется в соответствии с Единой системой конструкторской документации (ЕСКД) [13, 14], все приводимые в тексте величины, расчетные значения должны обозначаться в соответствии с СИ.

Текст записки можно исполнять с одной или двух сторон на белой бумаге формата А4, размеры полей: левое - не менее 25 мм, правое, верхнее, нижнее - не менее 15 мм.

Рисунки и таблицы нумеруются в пределах раздела. Наименование рисунка помещается за его обозначением, под рисунком, поясняющие данные к рисунку - ниже. Каждая таблица должна иметь номер и заголовок, раскрывающий ее содержание.

Все формулы нумеруются в пределах раздела. Номер формулы и ссылку на источник помещают с правой стороны листа на уровне формулы.

Спецификации к графическим листам выполняются на формате А4 и включаются в приложения к записке. В графе "Обозначение" указываются: индекс проекта - КП, год выполнения проекта, номер чертежа, номер позиции.

Чертежи выполняются на формате А1 в соответствии с требованиями ЕСКД [13 - 15]. Полностью завершенный, подписанный исполнителем и руководителем, проект допускается к защите. Защита проекта принимается комиссией в установленные сроки. Ответственность за качество и достоверность выполненных расчётов и чертежей несёт студент - автор проекта.

ЛИТЕРАТУРА


  1. Дипломное проектирование. Общие положения. Структура и оформление расчетно-пояснительной записки. Оформление графической части. Стандарт предприятия. Новокузнецк, СибГИУ, 2000.- 58с.

2. Кузнечно-штамповочное оборудование /А.Н. Банкетов, Ю.А. Бочаров, Н.С.

Добринский и др. / Под ред. А.Н. Банкетова и Е.А. Ланского. - М.:

Машиностроение, 1982.- 576 с.; ил.

  1. Проектирование механических передач: Учебно-справочное пособие / С.А.

Чернавский, Г.А. Снесарев, Б.С. Козинцев и др.- М.: Машиностроение,

1984.-560 с.; ил.

4. Власов В.И., Борзыкин А.Я., Букин-Батырев И.К. и др. Кривошипные

кузнечно - прессовые машины. - М.: Машиностроение, 1982.- 424 с.ил

5. Биргер И.А. и др. Расчёт на прочность деталей машин. Справочник.

3-е издание, перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1979, - 702с., ил.

6. Справочник машиностроителя, т.6. М.: Машиностроение, 1964, - 540с., ил.

  1. Королёв А.А. Конструкция и расчёт машин и механизмов прокатных станов.

М.; Металлургия, 1969 , 464 с.: ил.

8. Ковка и штамповка: Справочник. В 4-х т./Под ред. Е.И. Семенова. - М.:

Машиностроение, 1985.

  1. Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке. - М. - Л. :

Машиностроение, 1979. - 520 с.; ил.

  1. Норицин И.А., Власов В.И. Автоматизация и механизация технологических

процессов ковки и штамповки. М.: Машиностроение, 1967. -388 с.; ил.

  1. Розен Г.М., Убрятов А.А., Петин А.А. Механизация и автоматизация листо-

вой штамповки в автомобилестроении. М. : Машиностроение, 1983.- 327 с.;

ил.

  1. Автоматическая загрузка технологических машин: Справочник / И.С.

Бляхеров, Г.М. Варьяш, А.А. Иванов и др./ Под ред. И.А. Клусова.- М.:

Машиностроение, 1990.- 400 c.

13. ЕСКД. Основные положения. - М.: Изд-во стандартов, 1982.- 351 с.

14. ЕСКД .Общие правила выполнения чертежей. - М.: Изд-во стандартов,

  1. - 200 с.

15. ГОСТ 2.105-95. ЕСКД. Общие требования к текстовым документам. -

Минск: Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сер-

тификации, 1995. - 35 с.


Методические указания

к выполнению курсового и дипломного проекта по

дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование,

раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности

"Машины и технология обработки металлов давлением" (1204)

Утверждены на заседании кафедры машин и технологии обработки

металлов давлением ______________ 2001 г., протокол № _____,

одобрены редакционной комиссией факультета.


Редактор Н.П.Лавренюк


Изд. лиц. N 020353 от 27.12.96 г., Подписано в печать

Формат бумаги 60*84 1/16. Бумага писчая. Печать офсетная.

Усл.печ.л. Уч.-изд.л. Тираж 50 экз. Заказ

Сибирский государственный индустриальный университет,

654007, Новокузнецк, ул.Кирова 42.Издательский центр СибГИУ.


1   2   3

Похожие:

Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания к выполнению дипломного проекта по специальности...
Методические указания к выполнению дипломного проекта по специальности «Машины и оборудование нефтяных и газовых промыслов» для специализации...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания к выполнению курсового проекта для студентов...
Путевые машины; методические указания /М. В. Попович, Б. Г. Волковойнов, А. В. Атаманюк. – Спб.: Петербургский государственный университет...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине...
Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине «Системы автоматизированного проектирования в электроснабжении»...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания и задания по выполнению междисциплинарного...
Методические указания и задания по выполнению междисциплинарного курсового проекта по специальности 240801. 65 «Машины и аппараты...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания к выполнению курсового проекта для студентов...
Методические указания к выполнению курсового проекта для студентов специальности 290700 "Теплогазоснабжение и вентиляция" заочной...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине «Бухгалтерский учет»
Методические указания предназначены для студентов специальности 080105 «Финансы и кредит»
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания по выполнению дипломного проекта для студентов...
Дипломное проектирование. Методические указания по выполнению дипломного проекта для студентов специальности 080507. 65 (061100)...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания по выполнению дипломного проекта для студентов...
Дипломное проектирование. Методические указания по выполнению дипломного проекта для студентов специальности 080507. 65 (061100)...
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания по выполнению курсового проекта для студентов...
«московский государственный открытый униветситет им. B. C. Черномырдина» Губкинский институт (филиал)
Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта по дисциплине Кузнечно-прессовое оборудование, раздел “ Кривошипные машины” для студентов специальности iconМетодические указания по выполнению курсового проекта для студентов,...
Финансовый менеджмент: Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов по направлению подготовки бакалавров 080500....

Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2014
контакты
skachate.ru
Главная страница